Рассчитать скорость проектируемого катера даже с такой невысокой точностью, как 5—10%, возможно лишь при наличии кри­вых сопротивления, полученных при испытаниях модели данного проекта или достаточно близкого прототипа.

Для предварительной оценки ходкости малых судов используются приближенные методы, два из которых предлагаются вниманию чита­телей. Оба метода разработаны по статистическим данным натурных испытаний большого числа малых судов и учитывают только основные факторы, влияющие на скорость.

Ожидаемую скорость водоизмещающего или полуглиссирующего катера можно оценить с помощью табл. 3. Вводными данными к расчету являются длина судна по ватерлинии, его водоизмещение и мощность двигателя. С помощью таблицы решается и другая задача — определе­ние примерной потребной мощности двигателя по заданной скорости. В процессе расчета может потребоваться интерполяция по длине катера или его водоизмещению. Например, следует подсчитать мощность дви­гателя, необходимую для движения со скоростью 20 км/ч катера длиной 8,5 м и водоизмещением 2 т.

Из таблицы находим необходимую мощность двигателя для кате­ров с длиной мрньше (7,6 м) и больше (9,2 м) заданной: при L =7,6 м мощность N = 42 л. с, при L = 9,2 м N = 32 л. с.

Разность длин

9,2 — 7,6= 1,6 м.

Разность мощностей

42 — 32 = 10 л. С

Потребная мощность при уменьшении длины судна на 1 м в рас­сматриваемом диапазоне длин:

10 : 1,6= 6,25 л. с.

Разность между длиной 9,2 и заданной длиной:

9,2 — 8,5 = 0,7 и.

Мощность двигателя для катера длиной 8,5 м JV= 32 + 6,25-0,7= 36,5 л. с.

В дгнксм методе учитывается только относительная длина судна и его относительная скорость Fr = V!-/GL Подразумевается, что обводы корпуса должны быть оптимальны для данного режима (см. с. 9) так же, как и значение призматического коэффициента полноты и положения центра тяжести по длине.

На рис. 91 приведены кривые для определения достижимой ско­рости чисто глиссирующих мотолодок и катеров с остроскулыми обво­дами длиной от 3,5 до 6 м. Кривые построены на основе испытаний большого числа мотолодок с подвесными моторами, но метод пригоден и для катеров, снабженных установкой с гребным винтом и рулем.

Рис. 91. График для предвари­тельной оценки скорости глисси­рующих мотолодок длиной 3,5— 6 м при заданной мощности подвесного мотора N (л. с), пол­ной массе судна D (кг) и ширине глиссирующего участка дни­ща В (см).

График позволяет учесть удельную нагрузку судна относительно мощности двигателя {DIN) и ширины глиссирующего участка днища (D/B). Под нагрузкой понимается полная масса судна с мотором, пасса­жирами и запасом горючего, а в качестве ширины В — ширина кор­пуса по скуле, либо расстояние между кромками продольных реданов, на которых ожидается глиссирование судна при данной нагрузке. В предварительных расчетах полезно занизить паспортную мощность подвесного мотора на 10—1596 — именно такова средняя эксплуата­ционная мощность большинства моторов.

При использовании этого метода надо еще учесть, что для полной отдачи мощности двигателя необходимо применять сменные гребные винты с оптимальным шагом. В противном случае полученная на прак­тике скорость может оказаться значительно ниже расчетной. Другой важный фактор — это оптимальная центровка судна для данной ско­рости, обусловливающая ходовой дифферент и смоченную поверхность днища. Даже если применены оптимальные мотор и гребной винт, неправильное положение центра тяжести по длине может оказаться причиной снижения скорости до 30—50% от получаемой по данному методу.